動(dòng)態(tài)條件下淬火油的淬火烈度

試驗(yàn)方法淬火烈度H值試驗(yàn)是按照Grossman方法進(jìn)行的，選用的材料為40Cr鋼，端淬試驗(yàn)依據(jù)GB 225~1963《結(jié)構(gòu)鋼末端淬透性試驗(yàn)法》，淬火烈度試樣為Φ25mm×156mm+Φ12. 5mm×73mm的變直徑試棒，經(jīng)850℃ x40min加熱淬入預(yù)定流速的介質(zhì)中，然后在Φ12. 5mm與Φ25 mm兩段中部切開并測(cè)量心部的硬度值。試驗(yàn)用淬火槽的攪拌系統(tǒng)由可變速的頂插式螺旋槳攪拌組件和導(dǎo)流均流組件構(gòu)成，有效淬火區(qū)為500mm(L)×400mm(W)×l000mm（H），裝液量為1m3，介質(zhì)為普通淬火油。介質(zhì)流速采用LDZ -2袖珍式超聲波多普勒測(cè)速儀測(cè)量，測(cè)速儀精度為2.0級(jí)，重復(fù)性誤差≤0.7%。冷卻曲線采用符合IS0 9950：1995(E)標(biāo)準(zhǔn)的介質(zhì)冷卻性能測(cè)定儀測(cè)定。分析討論在冷卻曲線的研究方面，人們做了大量工作，并取得了很有價(jià)值的研究成果，但是，由于冷卻問(wèn)題的復(fù)雜性，在冷卻曲線的解釋和評(píng)價(jià)方面仍處于探索階段。這是采用淬火油在不同流速下的冷卻曲線和淬火烈度日值的測(cè)量結(jié)果，分別與各種評(píng)價(jià)冷卻曲線方法相結(jié)合進(jìn)行了對(duì)比研究。結(jié)果表明，用IVF的硬化能力。法測(cè)試的卯值與測(cè)量的淬火烈度日值增長(zhǎng)斜率相近，同時(shí)，硬化能力卯值也能較全面地反映出冷卻曲線的幾個(gè)主要特征參數(shù)，因此，IVF的硬化能力法被采用。公式(1)是依據(jù)IS0 9950標(biāo)準(zhǔn)測(cè)量淬火油冷卻曲線通過(guò)回歸分析推導(dǎo)出的HP值計(jì)算方法，公式(2)是針對(duì)碳鋼在油中淬火的HP計(jì)算公式。HP=K1+K2Tvp+K3CR-K4Tcp   (2)HP=91.5+1.34Tvp+10.88CR-3.85Tcp
　　式中：HP是介質(zhì)的硬化能力；Tvp是蒸汽膜向沸騰階段的轉(zhuǎn)換溫度℃；CR是600-500℃之間的平均冷速℃/s；Tcp是沸騰向?qū)α麟A段的轉(zhuǎn)換溫度/℃；k1、k2、k3和k4是常數(shù)。隨著介質(zhì)流速的增加，冷卻曲線的特征點(diǎn)Tvp和Tvp分別向高溫和低溫移動(dòng)，并且，蒸汽膜向沸騰階段的轉(zhuǎn)換溫度Tvp和沸騰向?qū)α麟A段的轉(zhuǎn)換溫度的轉(zhuǎn)折點(diǎn)咒P由陡變變?yōu)榫徸儯_定Tvp和Tcp值準(zhǔn)確性降低，使HP值的計(jì)算誤差增加。此研究以曲線在高溫區(qū)和低溫區(qū)冷速產(chǎn)生最明顯變化的起始溫度分別為Tvp和Tcp值，大大降低了HP值的計(jì)算誤差。對(duì)于同等淬火油在不同流速下的冷卻曲線是不同的，介質(zhì)的硬化能力HP值和淬火烈度H值均隨介質(zhì)流速的增加而增加，并且二者之間增加的趨勢(shì)趨于一致，這表明用來(lái)表征介質(zhì)冷卻能力的HP值與淬火烈度H值有相似性。本文參考《淬火冷卻技術(shù)及淬火介質(zhì)》一書。